2015-06-30 15:47:04 來源:水泥人網

聯合預粉磨水泥磨系統優化增產降耗顯著

???????? 摘要:CLF170/100 輥壓機+N300V型選粉機+Φ4.2 m×13 m水泥磨+N3500 O-Sepa選粉機組成的兩套聯合預粉磨水泥磨系統,主要生產P·C32.5 和P.O42.5的水泥。系統經不斷調試和優化,磨機臺時產量得以穩步提高。

??1 系統介紹

筆者公司有 CLF170/100 輥壓機+N300V 型選粉機+Φ4.2 m×13 m水泥磨+N3500?? O-Sepa選粉機組成的兩套聯合預粉磨水泥磨系統(其系統工藝流程見圖1,主要設備見表1),主要生產P·C32.5 和P·O42.5 的水泥。系統經不斷調試和優化,磨機臺時產量得以穩步提高。

2 系統調整和優化主要措施

水泥磨系統開機以來,電耗總體較高,水泥顆粒級配也不是很好,并未發揮雙循環系統的優勢。為此對水泥磨系統進行一系列的改進,目標是降低電耗,并取得良好的水泥顆粒級配。??

2.1 加強輥壓機和 V 選的維護和管理??

保持良好的輥面條紋,保證物料順利“咬”入輥壓機;并將輥壓機工作壓力由原設計的7.5MPa提高到目前的8.0MPa。加強側擋板的檢查和更換,以減少漏料。另外對V?? 型選粉機各級風板進行調整,以其保持較佳的運行狀態。

通過以上優化措施,使入磨物料的0.08篩余由 32%~35%降為27%~30%。 改善了入磨物料的易磨性,為提高磨機粉磨效率創造條件。??

2.2 優化O-Sepa 選粉機的用風??

原外接在二次風管上的很多除塵風管全部割除,并恢復了手動調節板進行調節,這樣減少了外界風管對二次風的影響, 以改善選粉機的工作條件。?? 對選粉機的一二次風風道進行徹底清理,更換了選粉機內擋風環, 減少竄風。 經過對 O-Sepa 選粉機的用風優化后,降低循環負荷,提高選粉效率(見表2)。 其中選粉效率由 36.41% 提高到 43.77% ,循環負荷由250.0%下降至 154.5%。

2.3 調整磨機的研磨體級配

改進前,生產 P·O42.5 水泥的顆粒級配中,3~32μm細粉含量46.79%偏低,大于45μm物料的含量是?? 33.36%,偏高。這說明一、二倉研磨體尺寸偏大,細磨能力太弱,因此需要大大增強研磨體對物料細磨和超細磨的能力。所以,一倉中Φ40 mm 的鋼球從12.5 t降至4t(即由占一倉總重的21.93%下降到6.06%),Φ20mm的鋼球由12.5t提高到28.0t(即由占一倉總重的21.93%提高到42.12%),由此使一倉的平均球徑從30mm降到26.36 mm。二倉則取消Φ30 mm 鋼球,而增加了Φ17 mm 的鋼球。研磨體調整前后具體級配見表3,調整前后生產P·O 42.5水泥的顆粒組成見表4。從表4可知,改進后水泥顆粒級配 3~32 μm細粉含量達到64.66%,大于45μm 的含量下降到7.66%,從而使P·O42.5 水泥的顆粒級配得到較大的改善, 使水泥的比表面積提高了37 m2/kg,3d抗壓強度提高2.9MPa(見表5)。

另操作中, 及時清理一、二倉隔倉板和出口篦板的堵料, 以保證物流暢通和前后倉能力平衡,以利磨內通風, 降低磨機溫度, 提高粉磨效率。??

3 進一步提產的措施探討

3.1 提高輥壓機預粉磨功能的優化措施??

(1)提高輥壓機能力。 影響輥壓機能力主要因素是輥壓大小、輥逢大小、下料溜子的料柱密實程度與料柱壓力、側擋板的擋料能力等。?? CLF170/100輥壓機是大直徑窄輥面的輥壓機, 在生產過程中當入磨物料篩余尚可而比表面積偏低時, 主要是輥壓機壓力過低造成的, 可以適當提高輥壓機的工作壓力。 但考慮保護輥面、延長其使用壽命, 可適當控制輥壓機壓力由8MPa再提高至9.0~10.0MPa。

(2)減少輥壓機的漏料。因輥壓機運行中使用的輥壓相對較高, 所以會造成其側擋板與輥壓機端面不平行,?繼而造成輥壓機大量漏料而大大降低其輥壓效率。因此,必須設法保持側擋板與輥壓機端面的平行度。

(3)提高入輥壓機物料料柱的密實度和料壓值,從而提高其對物料輥壓效率。在輥壓機上使用成都利君的新一代入料裝置,用兩側的插板可對下料點進行調節,用以保持良好的料柱和料壓。

通過采取上述三方面措施后,有望使入磨物料0.08 mm 篩余由目前的 27%~ 30%(仍然偏大)降到20%~25%范圍,從而可大大提高球磨機粉磨效率。

3.2 球磨機研磨體級配的進一步優化分析??

(1)目前入磨物料中,粒徑大于1.0 mm 約1.0%,大于0.2mm的約2.0%~2.5%。 根據筆者經驗,Φ40mm 鋼球對 0.2~2.0 mm 的物料細碎效果好。所以,一倉級配中Φ40mm 球的質量占一倉鋼球總質量的比例可控制在4%~8%,這樣對一倉物料進行充分細碎和細磨,能為二倉進行有效的細磨創造條件。

(2)從表2可知,經改進后出磨物料0.08mm篩余達到10.6%,仍然偏大,應控制在4.0%~6.0%為好。所以,仍需進一步提高球磨機的細磨和超細磨的能力。根據筆者經驗,一倉使用Φ25 mm的鋼球對物料的細磨效果比Φ30 mm 的鋼球好, 因此采用部分Φ25 mm 代替Φ30 mm 的球是可行的;另二倉研磨體則視出磨物料 0.2 mm 和0.08 mm 篩余的變化進行適當的微調,若二倉物料中0.2mm偏大時,二倉可配Φ25 mm 的鋼球,其量控制為二倉鋼球總量的3.0%~5.0%。

(3)若物料的易磨性差, 或物料篩余合適而比表面積偏低時,可適當的增加一點大一級或更大一級的球量。一倉可少量使用Φ40mm,二倉少量增加Φ25?? mm,其效果是明顯的。

3.3 其他方面的進一步優化措施??

(1)從表2可知,O-Sepa?選粉機的選粉效率仍偏低,調整后僅達到43.77%。對此,可對三次風和一次風進行補風改進,增加和改善用風狀況,可使O-Sepa選粉機的選粉效率提高到50%。

(2)從表3可知,目前磨內鋼球填充率未達到30%,因此可進一步提高其研磨體的填充率,將有利于提高磨機產量。??

(3)輥壓機入料粒度尤其是破碎煤矸石粒度過大,如大于60mm的塊料比較多且不均勻時,將影響輥壓機的正常穩定、高產低耗運行。因此生產中應嚴格控制破碎后的物料粒度。

(4)大布袋的清灰周期過長(12 min),拉風不夠,應優化大布袋收塵器的操作運行。??

??4 改后的效果

經過一系列措施改進實施后,磨機產量、電耗、水泥的質量都有提高,見表5。 其中磨機產量提高?14.96%, 電耗下降 9.73%,水泥3d抗壓強度提高2.9MPa, 從而使水泥中混合材摻加量提高3.8%。如果文中進一步的優化措施全面實施后,磨機臺時產量達185 t/h是完全有可能的。

水泥人網】摘要:CLF170/100 輥壓機+N300V型選粉機+Φ4.2 m×13 m水泥磨+N3500 O-Sepa選粉機組成的兩套聯合預粉磨水泥磨系統,主要生產P·C32.5 和P.O42.5的水泥。系統經不斷調試和優化,磨機臺時產量得以穩步提高。

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筆者公司有 CLF170/100 輥壓機+N300V 型選粉機+Φ4.2 m×13 m水泥磨+N3500?? O-Sepa選粉機組成的兩套聯合預粉磨水泥磨系統(其系統工藝流程見圖1,主要設備見表1),主要生產P·C32.5 和P·O42.5 的水泥。系統經不斷調試和優化,磨機臺時產量得以穩步提高。

2 系統調整和優化主要措施

水泥磨系統開機以來,電耗總體較高,水泥顆粒級配也不是很好,并未發揮雙循環系統的優勢。為此對水泥磨系統進行一系列的改進,目標是降低電耗,并取得良好的水泥顆粒級配。??

2.1 加強輥壓機和 V 選的維護和管理??

保持良好的輥面條紋,保證物料順利“咬”入輥壓機;并將輥壓機工作壓力由原設計的7.5MPa提高到目前的8.0MPa。加強側擋板的檢查和更換,以減少漏料。另外對V?? 型選粉機各級風板進行調整,以其保持較佳的運行狀態。

通過以上優化措施,使入磨物料的0.08篩余由 32%~35%降為27%~30%。 改善了入磨物料的易磨性,為提高磨機粉磨效率創造條件。??

2.2 優化O-Sepa 選粉機的用風??

原外接在二次風管上的很多除塵風管全部割除,并恢復了手動調節板進行調節,這樣減少了外界風管對二次風的影響, 以改善選粉機的工作條件。?? 對選粉機的一二次風風道進行徹底清理,更換了選粉機內擋風環, 減少竄風。 經過對 O-Sepa 選粉機的用風優化后,降低循環負荷,提高選粉效率(見表2)。 其中選粉效率由 36.41% 提高到 43.77% ,循環負荷由250.0%下降至 154.5%。

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2.3 調整磨機的研磨體級配

改進前,生產 P·O42.5 水泥的顆粒級配中,3~32μm細粉含量46.79%偏低,大于45μm物料的含量是?? 33.36%,偏高。這說明一、二倉研磨體尺寸偏大,細磨能力太弱,因此需要大大增強研磨體對物料細磨和超細磨的能力。所以,一倉中Φ40 mm 的鋼球從12.5 t降至4t(即由占一倉總重的21.93%下降到6.06%),Φ20mm的鋼球由12.5t提高到28.0t(即由占一倉總重的21.93%提高到42.12%),由此使一倉的平均球徑從30mm降到26.36 mm。二倉則取消Φ30 mm 鋼球,而增加了Φ17 mm 的鋼球。研磨體調整前后具體級配見表3,調整前后生產P·O 42.5水泥的顆粒組成見表4。從表4可知,改進后水泥顆粒級配 3~32 μm細粉含量達到64.66%,大于45μm 的含量下降到7.66%,從而使P·O42.5 水泥的顆粒級配得到較大的改善, 使水泥的比表面積提高了37 m2/kg,3d抗壓強度提高2.9MPa(見表5)。

另操作中, 及時清理一、二倉隔倉板和出口篦板的堵料, 以保證物流暢通和前后倉能力平衡,以利磨內通風, 降低磨機溫度, 提高粉磨效率。??

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3 進一步提產的措施探討

3.1 提高輥壓機預粉磨功能的優化措施??

(1)提高輥壓機能力。 影響輥壓機能力主要因素是輥壓大小、輥逢大小、下料溜子的料柱密實程度與料柱壓力、側擋板的擋料能力等。?? CLF170/100輥壓機是大直徑窄輥面的輥壓機, 在生產過程中當入磨物料篩余尚可而比表面積偏低時, 主要是輥壓機壓力過低造成的, 可以適當提高輥壓機的工作壓力。 但考慮保護輥面、延長其使用壽命, 可適當控制輥壓機壓力由8MPa再提高至9.0~10.0MPa。

(2)減少輥壓機的漏料。因輥壓機運行中使用的輥壓相對較高, 所以會造成其側擋板與輥壓機端面不平行,?繼而造成輥壓機大量漏料而大大降低其輥壓效率。因此,必須設法保持側擋板與輥壓機端面的平行度。

(3)提高入輥壓機物料料柱的密實度和料壓值,從而提高其對物料輥壓效率。在輥壓機上使用成都利君的新一代入料裝置,用兩側的插板可對下料點進行調節,用以保持良好的料柱和料壓。

通過采取上述三方面措施后,有望使入磨物料0.08 mm 篩余由目前的 27%~ 30%(仍然偏大)降到20%~25%范圍,從而可大大提高球磨機粉磨效率。

3.2 球磨機研磨體級配的進一步優化分析??

(1)目前入磨物料中,粒徑大于1.0 mm 約1.0%,大于0.2mm的約2.0%~2.5%。 根據筆者經驗,Φ40mm 鋼球對 0.2~2.0 mm 的物料細碎效果好。所以,一倉級配中Φ40mm 球的質量占一倉鋼球總質量的比例可控制在4%~8%,這樣對一倉物料進行充分細碎和細磨,能為二倉進行有效的細磨創造條件。

(2)從表2可知,經改進后出磨物料0.08mm篩余達到10.6%,仍然偏大,應控制在4.0%~6.0%為好。所以,仍需進一步提高球磨機的細磨和超細磨的能力。根據筆者經驗,一倉使用Φ25 mm的鋼球對物料的細磨效果比Φ30 mm 的鋼球好, 因此采用部分Φ25 mm 代替Φ30 mm 的球是可行的;另二倉研磨體則視出磨物料 0.2 mm 和0.08 mm 篩余的變化進行適當的微調,若二倉物料中0.2mm偏大時,二倉可配Φ25 mm 的鋼球,其量控制為二倉鋼球總量的3.0%~5.0%。

(3)若物料的易磨性差, 或物料篩余合適而比表面積偏低時,可適當的增加一點大一級或更大一級的球量。一倉可少量使用Φ40mm,二倉少量增加Φ25?? mm,其效果是明顯的。

3.3 其他方面的進一步優化措施??

(1)從表2可知,O-Sepa?選粉機的選粉效率仍偏低,調整后僅達到43.77%。對此,可對三次風和一次風進行補風改進,增加和改善用風狀況,可使O-Sepa選粉機的選粉效率提高到50%。

(2)從表3可知,目前磨內鋼球填充率未達到30%,因此可進一步提高其研磨體的填充率,將有利于提高磨機產量。??

(3)輥壓機入料粒度尤其是破碎煤矸石粒度過大,如大于60mm的塊料比較多且不均勻時,將影響輥壓機的正常穩定、高產低耗運行。因此生產中應嚴格控制破碎后的物料粒度。

(4)大布袋的清灰周期過長(12 min),拉風不夠,應優化大布袋收塵器的操作運行。??

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??4 改后的效果

經過一系列措施改進實施后,磨機產量、電耗、水泥的質量都有提高,見表5。 其中磨機產量提高?14.96%, 電耗下降 9.73%,水泥3d抗壓強度提高2.9MPa, 從而使水泥中混合材摻加量提高3.8%。如果文中進一步的優化措施全面實施后,磨機臺時產量達185 t/h是完全有可能的。

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